《装备维修技术》2020年第18期
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4K 的屏幕上展示威胁态势；此外天眼分析平台支持对告警进行深度分析，支持以告警字段进行狩猎分析及可视化展示，以攻击链的视角还原告警中的受害主机被攻击的整个过程；最后，对于判定为威胁事件的告警，分析平台提供自定义编排流程进行相应的处置指令下发。
分析平台承担对所有数据进行存储、预处理和检索的工作，由于传统关系型数据库在面对大量数据存储时经常出现性能不足导致查询相关数据缓慢，天眼分析平台底层的数据检索模块采用了分布式计算和搜索引擎技术对所有数据进行处理，可通过多台设备建立集以保证存储空间和计算能力的供应。结合全包存储系统，分析平台可以实现针对精确告警的全包取证分析和自定义数据包分析能力。
威胁情报威胁情报来自安全厂商云端的分析成果，可对APT 攻击、新型木马、特种免杀木马进行规则化描述。安全厂商依托于云端的海量数据，通过基于人工智能自学习的自动化数据处理技术，依靠以顶尖研究资源为基础的多个安全研究实验室为未知威胁的最终确认提供专业高水平的技术支撑，所有大数据分析出的未知威胁都会通过专业的人员进行人工干预，做到精细分析，确认攻击手段、攻击对象以及攻击的目的，通过人工智能结合大数据知识以及攻击者的多个维度特征还原出攻击者的全貌，包括程序形态，不同编码风格和不同攻击原理的同源木马程序，恶意服务器（C&C）等，通过全貌特征‘跟踪’攻击者，持续的发现未知威胁，最终确保发现的未知威胁的准确性，并生成了可供天眼系统使用的威胁情报。 3 结果与结论
本文设计了提出了一种多源安流量志采集方法。在流量源采集方面，采用标准的Syslog 协议，对Linux 和Windows 主机日志，Apache、Weblogic、IIS、Tomcat、Nginx 等主流Web 服务访问日志，以及交换机和防火墙等网络
设备流量和网络行为流量等多源异构日志的进行统一采集；在流量源控制方面，采用访问控制技术，能够在不影响其他日志源采集的条件下，动态新增、删除和修改日志源配置；在采集方法上，采用集式架构设计，当一个采集节点出现故障或性能出现瓶颈时，能够动态调配负载，保障海量流量数据采集的可靠性和实时性。在数据的存储上，将安全日志同时存储至Hbase（一种分布式开源数据库）数据库和ES （Elastic Search，一种分布式开源搜索引擎）索引中，分析层从传输层将取网络数据，机型结构化解析并对数据进行：备案预警、异常端口预警，频繁访问预警，以小时为单位进行服务器热度统计，全流量存储流量数据等五个方面的分析。分析结果将会进行持久化用于 web 展示，相比传统的定时人工扫描，优势较大。 参考文献：
[1]Nicira Inc.; Patent Issued for Using Headerspace Analysis To Identify Unneeded Distributed Firewall Rules (USPTO 10,708,231)[J]. Network Weekly News,2020.
[2]徐松，姚燕妮，刘奕奕，周涛.湖南电网实物ID 建设及应用[J].湖南电力,2019,39(02):65-68.
[3]黄吉兰.二维条码QRCode 编码原理及实现[J].电脑知识与技术,2013,9(12):2904-2908.
[4]张宇，王映辉，张翔南.基于Spring 的MVC 框架设计与实现[J].计算机工程,2010,36(04):59-62.
[5]刘香利. 基于RESTful/HTTP 的网络管理接口定义方法和通知机制设计[D].北京邮电大学,2019.
[6]陈玛玲.电力设备巡视中的问题分析和策略[J].科技与创新,2017(14):55-56.
刘斌阳
（宁夏大唐国际大坝发电有限责任公司，宁夏 青铜峡 751600）
引言
宁夏大唐国际大坝发电有限责任公司5、6号机组为600MW 直接空冷燃煤发电机组，汽轮机型号为NZK600-16.7/538/538，由东方汽轮机厂生产，为亚临界、中间再热、单轴、两缸两排汽、直接空冷凝汽式汽轮机。汽轮机1、2、3、4号高导管尺寸规格为Φ400*55mm ，管道材质为12Cr1MoVG，其中，1、3号高导管接至汽轮机喷嘴上半，2、4号高导管接至汽轮机喷嘴
下半。机组顺序阀运行模式下高压调节阀的开启顺序为1/3-4-2。 5号汽轮机1、2、3、4号高导管在顺序
阀运行模式下存在不同程度的振动超标现象（最大振动值为35.45mm/s，《火力发电厂汽水管道振动控制导则》（DL/T 292-2011）允许最大值为20.2mm/s），管系的长期振动将会造成管道材料的疲劳损伤、支吊架的损坏、焊缝开裂等，对管系及机组安全运行造成了较大的隐患，影响了5号机组顺序阀的正常投运，不利于机组经济运行。
为满足安全生产要求，需要对5号汽轮机高导管的振动超标问题进行检查、处理，以消除管道振动问题，确保5号机组在顺序阀运行方式下能够可靠投运，管系及机组能够安全、稳定、经济运行。 1管道振动超标原因及控制原理 1.1 常见管道振动原因
电站管道振动问题是一个非常复杂的问题，涉及多方面因素。引起振动的力称之为激振力，根据激振力的来源，可以将管道振动归纳为机械振动、流体振动、阀门自激振动、地震等几种类型，其中以流体不稳定流动引起的振动最为常见，引起流体不稳定流动的原因有水锤、两相流、涡流等。 在不稳定流动产生的激振力的作用下，当管道存在以下问题时容易引发
强烈振动：
（1）管道原设计没有水平方向上约束装置，管系刚度低，在流体的激振力作用下引起管道振动。 （2）管内介质经过弯头、阀门等原件时作用在管壁上的激振力呈周期性脉动状态，从而引发管道振动。 （3）管道内部流体流动速度的大小及改变、管道内流体的脉动压力，
与管道自有频率产生共振。
1.2 管道振动控制原理
电站管道的设计除了要满足强度条件以外，还应该满足一定的刚度条件。管系的固有频率与系统的刚度有关，刚度越大，固有频率越高。首先勘测管道振动频率和振幅，分析管系的固有频率，通过提高管道系统的刚度避开激振频率。影响管系刚度的主要因素有管道走向、管径、壁厚和管道支撑状况。减少弯头的个数、增大管径和壁厚、增设支架都能使管系的刚度增大。
在大多数情况下，管径、壁厚不容易改变，主要调整管道走向和管道支撑，
而这两者中更常用、更经济性的是通过增减支架来调整管系的固有频率。通
过振动治理使管系低阶固有频率提高，避开激振力频率中的低频成分，从而
降低管道振动。
2 振动治理方案
本次振动治理的汽轮机高导管固有频率相对较低，是较容易发生振动的
管道。因此，此类管道的设计除了要满足强度条件以外，还应该满足一定的
刚度条件。本次振动治理的基本思路如下：在保证管系应力合格的前提下，
通过增加减振限位装置等措施，增加管系的刚度和固有频率，避开对低阶激
振力的响应，以减小管道的振动。
鉴于此，通过认真分析、多次论证，最终确定通过对振动管道加装粘滞
性阻尼器及双向限位装置以消除管道振动问题。
针对上述4条高导管的特性及振动情况，本方案总计增设减振装置12
组，其中双向限位支架8组，分别为1-1、1-3、2-1、2-3、3-1、3-3、4-1、4-3 XZ 双向限位支架；粘滞性阻尼器4组，分别为1-2、2-2、3-2、4-2，
管道振动的目的。 3 管道应力计算 3.1 管道应力计算概述 管道静力计算的任务是确定在外载（温度、自重等）作用下，管道的变形、应力分布及支撑结构的约束反力等，并以此为基础确定管系的薄弱环节或关键部位，计算评估管系的使用安全性。 采用CAESARII 软件对管道进行应力校核计算，该软件符合ASME B31.1
技术改造
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等相关规范和标准的要求，在电厂管道静力计算中得到了广泛应用。
为了便于分析和计算，根据力学中力的独立性原理，将管道应力分为两种，分别为由管道内压、自重和其他持续外载产生的轴向应力之和（称为一次应力）以及由热胀、冷缩和其它位移受约束而产生的热胀应力范围（称为二次应力）。
3.2 管道应力计算结果
5号汽轮机高导管采用CAESARII2011软件进行应力计算，计算模型如图2所示，振动治理后管道的最大一次应力、最大二次应力如表1所示。振动治理后，管道最大一次应力、最大二次应力分别为38.79%、21.75%，最大应力点位置分别为
S1、S2。
图2 高压导汽管道应力计算模型图
表1 5号汽轮机高导管治理后最大应力计算值
管道应 力分类 计算值 （MPa） 允许应力 （MPa） 计算值/允 许应力（%） 最大应力 点位置 是否 合格 最大一 次应力 27.93 72.00 38.79 S1 合格 治理 后 最大二
次应力 51.97
238.93
21.75
S2
合格
结论
振动治理后管道应力合格
图3 5号汽轮机高导管治理前、后振动测量结果（350MW）
4 应用效果
在振动治理前、治理后，5号机组以顺序阀方式运行时用测量仪器（RION 3-Axis Vibration Meter VM-54）对高导管振动进行了检测，每种工况均选取了4处测点，分别为测点1-2、测点2-2、测点4-2、测点3-2。振动治理前、后振动测量结果见图3、4、5。机组负荷350MW 时，振动治理前、后高导管振动速度最大值分别为32.18mm/s（不合格）、14.49mm/s（合格），振动治理后较治理前最大振动速度降低了54.97%；机组负荷480MW 时，振动治理前、后高导管振动速度最大值分别为35.45mm/s（不合格）、13.69mm/s （合格），振动治理后较治理前振动速度最大值降低了61.38%；振动治理前，考虑到机组运行安全性，未以顺序阀方式在更高负荷下运行及检测，振动治理后，机组以顺序阀方式运行且负荷达到580MW 时高导管振动速度最大值
为14.41mm（合格）。对比振动治理前、后测量数据，结果表明，在振动治理前机组负荷为480MW 时，导汽管振动最大速度为35.45mm/s，超过了《火力发电厂汽水管道振动控制导则》DL/T 292-2011规定的20.2 mm/s 的要求；振动治理后，导汽管振动速度最大值为14.49mm/s，振动速度大幅降低，满足DL/T 292-2011合格的要求，本次振动治理达到了预期目标。恒驰新能源汽车
图4 5号汽轮机高导管治理前、后振动测量结果（480MW）
图5 5号汽轮机高导管治理后振动测量结果（580MW）
0 结论
上述治理方案实施后，5号汽轮机1、2、3、4号高导管在顺序阀运行方式下最大振动值由35.45 mm/s 降低为14.49mm/s，振动治理后振动速度最大值降低了59.13%，满足《火力发电厂汽水管道振动控制导则》（DL/T 292-2011）中规定的管道稳态振动最大允许速度值不大于20.2mm/s 的要求，管道振动问题得以解决，确保了5号机组顺序阀能够可靠投运，管系及机组能够安全、稳定、经济运行。
该治理方案值得类似管道振动问题借鉴。 参考文献：
[1]《汽轮机设备说明书》
[2]《火力发电厂汽水管道振动控制导则》（DL/T 292-2011）
[3]《宁夏大唐国际大坝发电有限责任公司5号汽轮机高压导汽管振动大治理技术报告》
作者简介：
刘斌阳（1988-），男，本科，工程师，从事汽轮机设备管理工作。
WLTC 组合工况下电动汽车放电特征分析
孙 颖1 孙 龙2 王子晔2
（1.恒大恒驰新能源汽车研究院，上海 201600；2.中国汽车技术研究中心有限公司，天津 300300）
1.前言
电动汽车续驶里程是评价车辆重要技术参数之一，同时也是消费者关注的重要指标。世界各国和地区对电动汽车进行续驶里程测试的法规和标准不尽相同[1]。当前，电动汽车续驶里程主流测试法规和程序主要有中国法规、
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